中壓除塵風(fēng)機(jī)-菏澤除塵風(fēng)機(jī)-冠熙風(fēng)機(jī) 無中間商(查看)

從誤差曲線可以看出，除塵風(fēng)機(jī)計算值與原測量值之間的誤差小于小流量條件下的誤差。全壓計算的誤差為8.1%，效率計算的誤差為3.6%，誤差較小。因此，菏澤除塵風(fēng)機(jī)，所采用的數(shù)值計算方法更為準(zhǔn)確，可用于風(fēng)機(jī)的改進(jìn)和設(shè)計。為了研究斜槽風(fēng)機(jī)內(nèi)部的壓力分布和速度分布，分析斜槽風(fēng)機(jī)在不同工況下的內(nèi)部流動，找出了3.4段斜槽風(fēng)機(jī)效率急劇下降和設(shè)計工況效率低下的原因。橫截面是在葉輪出口寬度處創(chuàng)建的，該寬度垂直于葉輪旋轉(zhuǎn)軸，等于葉輪出口寬度。由于葉輪轉(zhuǎn)動，除塵風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)口產(chǎn)生較大的負(fù)壓值，使空氣從集塵器進(jìn)入葉輪。在葉輪中，由于葉輪的轉(zhuǎn)動和葉片對氣體的作用，葉輪內(nèi)部沿徑向由內(nèi)向外移動，總壓值逐漸*?？倝涸谌~輪出口外緣和葉片壓力面上。由此可見，由于葉輪旋轉(zhuǎn)的離心力，沿除塵風(fēng)機(jī)葉輪的徑向，葉輪內(nèi)的速度由內(nèi)向外逐漸*。通過截取葉輪出口的圓形截面，觀察截面上的徑向速度值，可以觀察到離心風(fēng)機(jī)普遍存在的尾流結(jié)構(gòu)。除塵風(fēng)機(jī)葉片壓力面附近的徑向速度值較大，形成射流區(qū)；葉片吸力面附近的徑向速度值較小，形成尾跡區(qū)。
除塵風(fēng)機(jī)基于lssvm算法建立了礦井離心風(fēng)機(jī)性能預(yù)測模型。采用lhs方法對礦用離心風(fēng)機(jī)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)采集，進(jìn)一步降低了建模成本，提高了建模精度。通過實(shí)例驗(yàn)證了該方法的有效性。然而，在實(shí)際生產(chǎn)中也有許多類似的離心風(fēng)機(jī)。盡管它們的大小、結(jié)構(gòu)和速度不同，但它們遵循相似的機(jī)制。因此，如何利用現(xiàn)有的相似離心風(fēng)機(jī)數(shù)據(jù)建立現(xiàn)有的離心風(fēng)機(jī)模型成為下一個研究方向。根據(jù)天蝎科魚類的運(yùn)動姿態(tài)和渦流特性，設(shè)計了一種除塵風(fēng)機(jī)葉片，用于模擬魚類的彎曲姿態(tài)。除塵風(fēng)機(jī)采用數(shù)值模擬的方法，研究了傳統(tǒng)的單圓弧原型葉片和魚狀葉片對多翼離心風(fēng)機(jī)氣動性能和噪聲的影響。通過可視化分析，發(fā)現(xiàn)在魚狀葉片的過流過程中，渦流強(qiáng)度明顯小于原型風(fēng)機(jī)，流場分布更加均勻。魚狀葉片的使用有效地減小了風(fēng)機(jī)蝸殼舌處的壓力波動，布袋除塵風(fēng)機(jī)，削弱了葉片與蝸殼舌間的非定常相互作用。風(fēng)機(jī)氣動噪聲計算分析結(jié)果表明，單弧原型葉片的風(fēng)機(jī)噪聲頻率分布在中低頻段，除塵風(fēng)機(jī)魚形葉片的風(fēng)機(jī)噪聲頻率主要分布在中頻段，說明除塵風(fēng)機(jī)噪聲頻率分布規(guī)律和噪聲特性兩個風(fēng)扇的啟動路徑不同。數(shù)值計算結(jié)果表明，魚狀葉片多葉離心風(fēng)機(jī)的氣動性能有了明顯的改善，風(fēng)量增加了12.5%，效率提高了5.65%，測點(diǎn)平均噪聲降低了2.78db。
改造后，對兩臺除塵風(fēng)機(jī)進(jìn)行性能評價試驗(yàn)，包括全負(fù)荷風(fēng)機(jī)數(shù)據(jù)試驗(yàn)、改造前后數(shù)據(jù)試驗(yàn)和風(fēng)機(jī)較大出力試驗(yàn)數(shù)據(jù)，如下所示。（1）滿負(fù)荷風(fēng)機(jī)數(shù)據(jù)試驗(yàn)：鍋爐滿負(fù)荷運(yùn)行時，爐內(nèi)氧含量維持在2.5%，環(huán)保除塵風(fēng)機(jī)，爐內(nèi)負(fù)壓維持在0-50pa，鍋爐穩(wěn)定運(yùn)行2小時后，現(xiàn)場測量兩臺引風(fēng)機(jī)數(shù)據(jù)。滿足機(jī)組滿負(fù)荷要求。風(fēng)機(jī)滿負(fù)荷數(shù)據(jù)見表2。
（2）改造前后數(shù)據(jù)試驗(yàn)：風(fēng)機(jī)改造后，鍋爐正常運(yùn)行1小時，運(yùn)行參數(shù)穩(wěn)定。采集風(fēng)機(jī)的數(shù)據(jù)，并與改造前的數(shù)據(jù)進(jìn)行比較。鍋爐滿負(fù)荷時，兩臺引風(fēng)機(jī)電流降低48a。
（3）除塵風(fēng)機(jī)較大出力試驗(yàn)：冷態(tài)下，風(fēng)機(jī)擋板開度為80%時，風(fēng)機(jī)電流達(dá)到設(shè)計值。a風(fēng)機(jī)入口擋板開啟80%時，風(fēng)機(jī)電流為146a，b風(fēng)機(jī)入口擋板開啟80%時，風(fēng)機(jī)電流為145.6a，滿足設(shè)計要求。
結(jié)論
（1）與改造前后引風(fēng)機(jī)試驗(yàn)數(shù)據(jù)相比，a風(fēng)機(jī)效率提高17.2%，b風(fēng)機(jī)效率提高13.8%。正常運(yùn)行時，風(fēng)機(jī)進(jìn)口擋板開度為50%~55%，中壓除塵風(fēng)機(jī)，風(fēng)機(jī)電流95~100a，滿足機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行要求。
（2）改造后除塵風(fēng)機(jī)電耗降低26384 kwh，增壓風(fēng)機(jī)電耗降低52159 kwh，合計77543 kwh，輔助電耗降低0.5%。
（3）改造后，取消風(fēng)機(jī)冷卻水，風(fēng)機(jī)軸承高溫度為55c，滿足設(shè)計要求。通過排除冷卻水，每年可節(jié)約約5萬噸水。
（4）通過除塵風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)報告和實(shí)際運(yùn)行，引風(fēng)機(jī)改造能滿足運(yùn)行要求，節(jié)電效果明顯。
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